长春绿园经济开发区工业孵化器建设项目
高支模脚手架施工方案
海建建设有限公司
长春绿园经济开发区工业孵化器建设项目
项目部
2017 年 5 月 10 日
目 录
一、编制依据 .................................... 错误! 未定义书签。
二、工程概况 .................................................... 0
三、施工计划 .................................................... 3
四、施工工艺技术 ................................................ 3
五、施工安全保证措施 ............................................ 7
六、劳动力计划 ................................................. 16
七、计算书及相关图纸 ........................................... 16
一、编制依据
（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2011）
（2）《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012）
（3）《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
（4）建设工程高支模板支撑系统施工安全监督管理导则 -建质[2009]254 号
（5）工程施工图纸
二、工程概况
长春绿园经济开发区工业孵化器建设项目地点位于长春市长客路以南，长
发街以东，福泉街以西，西景路以北。
1#、2#楼地上 3 层，结构体系为框架结
构。
各车间一层顶板层高如下：
楼号 标高 一层顶板标高（ m） 备注
1#楼 7.95
2#楼 7.95
危险性较大的分部分项概况
我项目考虑为保证安全及质量决定采用从基础土方回填完成，浇筑完一层
地面垫层后再支模到一层顶板。
混凝土结构的模板工程是混凝土成型的一个十分重要的组成部分，是影响
工程质量最关键的因素之一。因此，采用先进的模板技术、对于提高工程质量，
加快施工进度，提高劳动生产率，降低工程成本和实现文明施工，都具有十分
重要的意义。
总体工程概况见下表：
序
号
项 目 内 容
1 工程名称 长春绿园经济开发区工业孵化器建设项目
3 建设单位 长春绿园经开基础设施工程建设管理有限公司
4 设计单位 吉林北银规划建筑设计有限责任公司
勘察单位 吉林省建苑设计集团有限公司
5 监理单位 吉林省圣基工程咨询有限公司
7 施工单位 海建建设有限公司
施工要求
支撑架搭设的要求：
a. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中
设置；
b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制
在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。
施工使用的要求：
a. 认真编制混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用
由中部向两边扩展的浇筑方式；
b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应
的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c. 浇筑过程中，专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时
解决。
技术保证条件
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在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工
人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三
级安全技术交底工作，避免安全事故。
三、施工计划
施工进度计划
本工程根据施工总进度计划编制的施工总计划，需在各施工段结构面完成
并满足养护周期，及其它满足支撑架搭设要求后开始施工，每阶段支撑架搭设
及模板安装计划时间可见每月进度计划，及时完成工作量情况。
四、施工工艺技术：
技术参数：
1. 模板支架参数
脚手架搭设高度： 楼板模板下口最高处净高为 7.95M。钢管脚手架距地面≤
200mm处设置一道扫地杆。
横向间距或排距 (m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.50；
自由端高度不大于 500mm；模板支架搭设高度 (m):7.95
采用的钢管 (mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式 : 钢管支撑；
立杆承重连接方式 : 双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系
数:0.80；
2. 荷载参数
模板与木板自重 (kN/m 2):0.500；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值 (kN/m 2):2.500；
3. 材料参数
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面板采用清水模板，厚度为 15mm；板底支撑采用木方；
木方的间隔距离 (mm):150.000；
木方的截面宽度 (mm):40.00；木方的截面高度 (mm):80.00；
为了增加模板刚度，竖向背楞为 4 米长 40MM× 80MM木方＠250，横向背楞
为 2Φ4 8× 3. 0MM钢管间距 1200MM。
4. 楼板参数
楼板的计算厚度 (mm):150
工艺流程
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→梁板顶架安装→在可调顶托上铺
设梁底主次龙骨→梁底模及侧模安装→在可调顶托上铺设板底主次龙骨→楼板
模板安装 →梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑 → 混凝土保养 → 达到规范要求的拆模强度 →拆模申请经监理审批，同意拆模 →拆除梁、板模板 →清理模板 →拆
除水平拉杆、剪刀撑及立杆
施工方法
支撑架搭设
支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人
班组进行详细安全技术交底，并签字确认。对钢管、配件进行检查和验收，严
禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。
根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座
安放位置要准确，搭设时可采用逐排搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵
横加固杆。
水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于 200mm。
立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，竖向连续式剪刀撑的顶部、中部及底
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部各设一道水平剪刀撑。
脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦ 50mm，在脚手架高度段 H
内，立杆偏差的相对值小于 H/600。
水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于 500，水平杆
的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不
同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于 500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的 1/3 。
立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，
同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接
头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3 。
立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出 200mm。立杆、水平杆及剪
刀撑的布置应严格按要求布置。
模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作顶紧及拉结节点， 增强整体稳定性。
模板支架搭设完成后，必须先自检，经过监理验收合格后，方可投入使用。
模板安装
梁底、梁侧模采用 15mm胶合板，梁底平板模铺设在纵向木方支撑上，纵向
支撑搁置在横向钢管上。
1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件
式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安
放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁
底模板，并拉线找平。对跨度不小于 4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按
设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1L/1000～3L/1000。
主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压
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脚板及斜撑。
2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱
梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略
为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生
偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管
路出口处。
（2）楼面模板的安装
首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托
托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。
铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。
检查验收
支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法
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验收
高大支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、
技术部，并报监理单位进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。
五、施工安全保证措施
组织保证
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技术措施
1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场
应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。
3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，
各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。
4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严
禁堆放在脚手板上和抛掷。
5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站
人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。
6、安装柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。
7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四
个吊点。吊点要合理布置。
8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片
模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。
9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当
位置挂设警示标志，并指定专人监护。
1 0、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护
措施。
1 1、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，
并做好记录及签证。
1 2、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强
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度的规定要求时拆除模板。
应急预案
在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤
亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打
击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。
火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122
1、应急救援机构
项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目主要负责
人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相
应的应急救援指挥部。
应急救援小组组长：沈威
副组长：郑晓雨、荀铂
组员 ：徐秋成、张宇、金星、郎超、于涛等各部门人员
2、应急救援机构职责
负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，
材料物资等资源的调配。
进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
当发生紧急情况时，立即报告项目部相关主管部门并及时采取救援工作，
尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。
3、应急救援工作程序
当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，
汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
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由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快
控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
事故发生时，组长不在现场时，由在现场的副组长作为临时负责人指挥安
排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其
他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应
急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，
减少事故的损失。
事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害
区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，
查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查
项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事
故报告的真实性和时效性。
4、应急救援装备
应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用
水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。
5、应急救缓药品
（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、
纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、
清凉油或驱风油、三角巾、急救包。
（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。
6、应急救援措施
(1) 物体打击急救措施
当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进
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行处理。
1) 发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损
伤。
2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋
曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附
加损伤。
3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休
克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状
态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，尽快送医院进行抢救治疗。
4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防
舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬
运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒
的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院
治疗。
5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污
染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出
创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆
盖包扎创口。
6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误
吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨
折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，
造成或加重脊髓损伤。
(2) 高空坠落急救措施
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当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处
理。
1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、
伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克
状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，尽快送医院进行抢救治疗。在搬
运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一
个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。
2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防
舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬
运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒
的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院
治疗。
3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝
块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。
4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条
包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断
裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两
腿或单肩背运。
5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临
时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处
上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。
6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。
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7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带
加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎
用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过 1h 为宜，做好标记，注明
上止血带时间。
①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，
并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨
折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。
a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水 (0.9 ％Nacl 溶液) 冲洗伤口，涂上红汞，
然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。
b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强
压力而达到止血。
c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，
上肢出血结扎在上臂以上 1／2 处(靠近心脏位置 ) ，下肢出血结扎在大腿上 1／3
处( 靠近心脏位置 ) 。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔
25-40min 放松一次，每次放松 0.5-1min 。
②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中
应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
(3) 坍塌事故急救措施
1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险
队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。
2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组
应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时
要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和
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实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。
3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人
员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。
4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立
即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。
5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，
判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。
6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地
方采取一定的防护措施。
7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往
医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急
救等。
8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。
(4) 火灾事故急救措施
1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现
场的电源。
2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，
疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安
全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。
3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，
救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。
①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选
择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾
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较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻
找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、
墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场
要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。
可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。
②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志
清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人
员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们
背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救
出。
4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及
时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，
要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资
料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人
看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中
清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。
监测监控
(1) 班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检
查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
(2) 高支模日常检查，巡查重点部位：
1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
3）连接扣件是否松动。
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4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。
5）施工过程中是否有超载现象。
6）安全防护措施是否符合规范要求。
7）支架与杆件是否有变形的现象。
(3) 支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
(4) 监测项目及监测点布设
支架监测项目：立杆垂直变形、支架整体水平位移。
(5) 监测频率
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20～30 分钟一次。
在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况
进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝。
六、劳动计划
专职安全生产管理人员、特种作业人员
工种 人数 任务
架子工 100 负责架子搭设及拆除
测量放线工 10 负责脚手架垂直度控制
木工 200 负责模板支护
专职安全员 4 负责现场施工安全管理
现场管理人员 20 负责现场施工管理
七、计算书
计算依据：
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010
2、《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012
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5、《钢结构设计规范》 GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 B1，标高 7.95m 新浇混凝土楼板板厚 (mm) 150
模板支架高度 H(m) 7.95 模板支架纵向长度 L(m) 91.5
模板支架横向长度 B(m) 24.6
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值 G1k(k
2
N/m )
面板及小梁 0.3
楼板模板 0.5
混凝土自重标准值 G2k(kN/m
3
) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m
3
) 1.1
施工人员及设备产生的荷载标
准值Q1k(kN/m
2
)
3
基本风压 ω0(kN/m
2
) 0.45
D类(有密集建筑群且 地基粗糙程度
房屋较高市区 )
风荷载标准值 ωk(kN/m
2
)
模板支架顶部距地面高度 (m) 7.95
0.115
风压高度变化系数 μz 0.51
风荷载体型系数 μs 0.5
三、模板体系设计
主梁布置方向 平行立柱纵向方
立柱纵向间距 la(mm) 900
向
立柱横向间距 lb(mm) 900 水平拉杆步距 h(mm) 1500
顶层水平杆步距 hˊ(mm) 1000 支架可调托座支撑点至顶层水平
450
杆中心线的距离 a(mm)
小梁间距 l(mm) 250 小梁最大悬挑长度 l1(mm) 100
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主梁最大悬挑长度 l2(mm) 150
设计简图如下：
模板设计平面图
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纵向剖面图
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横向剖面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 18
面板抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 16.83 面板抗剪强度设计值 [ τ](N/mm2) 1.4
面板弹性模量 E(N/mm
2
) 9350 面板计算方式 三等跨连续梁
按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。
W＝bh 2/6=1000 ×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000 ×18×18×18/12＝486000mm4
承载能力极限状态
q1＝[1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×Q1k] ×b=[1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3×] ×1=8.838kN/m
q1静=[ γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2 (0.×1+(24+1.1) 0.×15)] 1×=4.638kN/m
q1活=( γQ×Q1k) ×b=(1.4 ×3) ×1=4.2kN/m
正常使用极限状态
q＝( γG(G1k +(G2k+G3k) × h)+Qγ×Q1k) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×15)+1 ×3) ×1＝6.865kN/m
19 / 28
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L
2+0.117q1 2＝0.1×4.638×0.252+0.117 ×4.2 ×0.252＝0.06kN·m
活L2+0.117q1 2＝0.1×4.638×0.252+0.117 ×4.2 ×0.252＝0.06kN·m
σ＝Mmax/W＝0.06 ×10 6/54000＝1.106N/mm2≤[f＝] 16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql 4/(100EI)=0.677 6.×865 ×2504/(100 ×9350×486000)=0.04mm
νmax=0.04mm≤min{250/150，10}=1.667mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型 (mm) 40×80
小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 12.87 小梁抗剪强度设计值 [ τ](N/mm2) 1.386
小梁截面抵抗矩 W(cm
3
) 42.667 小梁弹性模量 E(N/mm
2
) 8415
小梁截面惯性矩 I(cm
4
) 170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁
q1＝[1.2 ×(G1k
+(G2k+G3k) ×h)+1.4 Q×1k] ×b=[1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3×] ×0.25＝2.269kN/m
因此，q1静＝1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b=1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×15) ×0.25＝1.22kN/m
q1活＝1.4 ×Q1k×b=1.4 ×3×0.25＝1.05kN/m
计算简图如下：
20 / 28
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.22×0.92+0.125 ×1.05 ×0.92＝0.23kN·m
M2＝q1L1 2/2=2.269 ×0.12/2＝0.011kN ·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.23，0.011]＝0.23kN ·m
σ=Mmax/W=0.23 ×10 6/42667=5.386N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625 ×1.22 ×0.9+0.625 1×.05 ×0.9＝1.277kN
V2＝q1L1＝2.269 ×0.1＝0.227kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.277，0.227]＝1.277kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3 ×1.277 ×1000/(2 ×40×80)＝0.598N/mm2≤[ τ]=1.386N/m2 m
满足要求！
3、挠度验算
q＝( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)+Qγ×Q1k) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×15)+1 ×3) ×0.25＝1.766kN/m
4/(100EI)=0.521 1.×766 ×9004/(100 ×8415×170.667 ×104)＝0.42mm≤[ ν＝]挠度,跨中νmax＝0.521qL
min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.766 10×04/(8 ×8415×170.667 ×104)＝0.002mm≤[ ν＝]min(2 ×l1/150，10)
＝min(2×100/150，10)＝1.333mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型 (mm) Φ48×3.5
主梁计算截面类型 (mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 205
主梁抗剪强度设计值 [ τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
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主梁弹性模量 E(N/mm 2) 206000 主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.78
主梁计算方式 三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q1＝[1.2 ×(G1k
+(G2k+G3k) ×h)+1.4 Q×1k] ×b=[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3×] ×0.25＝2.329kN/m
q1静＝1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b＝1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15) ×0.25＝1.28kN/m
q1活＝1.4 ×Q1k×b ＝1.4 ×3×0.25＝1.05kN/m
q2＝( γG(G1k +(G2k+G3k) × h)+Qγ×Q1k) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+1 ×3) ×0.25＝1.816kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁， Rmax＝1.25q1L＝1.25 ×2.329 ×0.9＝2.621kN
按悬臂梁， R1＝q1l1＝2.329 ×0.1＝0.233kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.621kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁， R'max＝1.25q2L＝1.25 ×1.816 ×0.9＝2.043kN
按悬臂梁， R'1＝q2l1=1.816 ×0.1＝0.182kN
R'＝max[R'max，R'1]＝2.043kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
2、抗弯验算
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主梁弯矩图一 (kN·m)
σ=Mmax/W=0.773 ×10
6/4490=172.245N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一 (kN)
2≤[ τ]=125N/m2m τmax=2Vmax/A=2×5.955 ×1000/424＝28.092N/mm
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一 (mm)
跨中νmax=1.119mm≤[ ν]=min{900/15，0 10}=6mm
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悬挑段 νmax＝0.381mm≤[ ν]=min(2 ×150/150,10)=2mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为 R1=7.15kN，R2=9.887kN，R3=9.887kN，R4=7.15kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值 [N](kN) 30
按上节计算可知，可调托座受力 N＝9.887kN ≤[N＝] 30kN
满足要求！
八、立柱验算
立柱钢管截面类型 (mm) Ф48×3.2 立柱钢管计算截面类型 (mm) Ф48×3
钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm 2) 424
立柱截面回转半径 i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 4.49
抗压强度设计值 [f](N/mm
2
) 205 支架自重标准值 q(kN/m) 0.15
支架立柱计算长度修正系数 η 1.2 悬臂端计算长度折减系数 k 0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7 ×450=1630mm
l0=ηh=1.2 ×1500=1800mm
λ=max[0l1，l0]/i=1800/15.9=113.208 ≤[ λ]=150
满足要求！
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010公式5.3.1-2：
小梁验算
q1＝[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+1.4 0×.9 ×3] ×0.25 = 2.224kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝6.828kN，R2＝9.442kN，R3＝9.442kN，R4＝6.828kN
顶部立柱段：
24 / 28
λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516
查表得， φ＝0.573
不考虑风荷载 :
N1 =Max[R 1，R2，R3，R4]=Max[6.828，9.442，9.442，6.828]=9.442kN
f＝ N1/( ΦA＝) 9442/(0.573 4×24)＝38.864N/mm2≤[f＝] 205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载 :
Mw＝γQφcωk×la×h 2/10＝1.4 ×0.9 ×0.115 ×0.9 ×1.52/10＝0.029kN ·m
N1w =Max[R1,R2, R3,R4]+M w/lb=Max[6.828,9.442,9.442,6.828]+0.029/0.9=9.474kN
f＝ N1w/( φA)+ Mw/W＝9474/(0.573 4×24)+0.029 ×10 6/4490＝45.454N/mm2≤[f＝] 205N/mm2
满足要求！
非顶部立柱段：
λ=0l/i=1800.000/15.9=113.208
查表得， φ1=0.496
不考虑风荷载 :
N =Max[R 1, R2,R3, R4]+ γG×q×H=Max[6.828,9.442,9.442,6.828]+1.2 0.15××7.95=10.873kN
f=N/( φ1A)＝10.873 ×10 3/(0.496 4×24)=51.701N/mm2≤[ σ]=205N/m2m
满足要求！
考虑风荷载 :
Mw＝γQφcωk×la×h 2/10＝1.4 ×0.9 ×0.115 ×0.9 ×1.52/10＝0.029kN ·m
Nw
=Max[R1,R2, R3,R4]+ γG×q×H+M w/lb=Max[6.828,9.442,9.442,6.828]+1.2 0.15 ××7.95+0.029/0.9=10.
905kN
f=Nw/( φ1A)+M w/W＝10.905 ×10 3/(0.496 4×24)+0.029 1×06/4490=58.313N/mm2≤[ σ]=205N/m2m
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》 JGJ231-2010 第6.1.4:
对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于 3
H/B=7.95/24.6=0.323＜3
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满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱地基基础验算
地基土类型 素填土 地基承载力特征值 fak(kPa) 150
立柱垫木地基土承载力折减系数 mf 0.4 垫板底面面积 A(m
2
) 0.25
立柱底垫板的底面平均压力 p＝N/(mfA)＝10.905/(0.4 0.×25)＝109.05kPa ≤akf＝150kPa
满足要求！
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